УЛЬТРАЗВУКОВОЕ ЭЛЕКТРОПЛАСТИЧЕСКОЕ ПЛЮЩЕНИЕ МЕТАЛЛА О.А. Троицкий. Институт машиноведения им. А.А. Благонравова РАН, Москва, Россия.


Чтобы посмотреть этот PDF файл с форматированием и разметкой, скачайте его и откройте на своем компьютере.
Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.



www
.
ntgcom
.
com


Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.


www
.
ntgcom
.
com

О.А
. Троицкий


42


УДК
621.77.014

УЛЬТРАЗВУКОВОЕ ЭЛЕКТРОПЛАСТИЧЕСКОЕ ПЛЮЩЕНИЕ МЕТАЛЛА

О.А.

Т
роицкий

Институт машиноведения
им. А.А. Благонравова
РАН,
Москва
,

Россия



Аннотация.
Описывается разработанный стан и способ для ультразвукового
электропластического плющени
я проволоки из вольфрама и других тру
д
нодеформируемых
металлов и сплавов. Способ предусматривает о
д
новременное использование в зоне
деформации электрического тока и ультразвука.

Ключевые слова:

ультразвуковое электропластическое плющение.


I.

Э
лектропл
астический эффект и электропластическая деформация металла
.

Электропластический эффект
(ЭПЭ)
был обнаружен в 1969 году при дейс
т
вии
одиночными импульсами тока плотностью ~ 10
5
А/см
2
и длительн
о
стью ~ 10

4
сек на
деформацию кристаллов цинка растяжением и сжа
т
и
ем
[
1
]
. Он проявлялся в скачкообразных
удлинениях образцов при прох
о
ждении по ним каждого импульса тока без какого

либо
существенного т
е
плового
эффекта и б
ез дилатации образцов
.

Возникло предположение, что
в основе нового эффекта лежит уск
о
рение пластиче
ского течения металла пот
о
ком
электронов проводимости, которые помимо джоулевого эффекта способны оказывать особое
спец
и
фическое электропластическое действие на металл, находящийся под м
е
ханическими
напр
яжениями выше предела текучести, включающее в себя
как действие «электронного
ветра», так и вибрации решетк
и под влиянием пинч

эффекта
[2]
.

Примерно десять лет спустя новый эффект действия тока был по
д
твержден
профессором Г. Конр
а
дом с сотруд
никами[
3

6]
. При этом использовались такие же
плотности
тока и длительн
о
сти одиночных импульсов. Опыты ставились на образцах титана
диаме
т
ром ~0,3 мм, что уменьшало возможное влияние пинч

эффекта. К исследованиям
ЭПЭ
в 70 годы прошлого столетия
обратились многи
е ученые в России У
к
раи
не, Америке и
Израиле
[
1

20
]
.

Установлено, что
ЭПЭ
фиксируется на всех без исключения иссл
е
дованных
проводящих и в той или иной степени пластичных материалах при различных видах
нагружения образцов, включая сжатие и более сло
ж
ные напряженные состояния.
Он
может
действовать наряду с д
жоул
е
вым эффектом в ставших традиционными способах обработки
мета
л
лов давлением с участие
м электрического тока,
таких как ЭКН (электр
о
контактный
нагрев) и индукционный нагрев токами Фуко, где используе
т
ся джоулевый эффект.

Возникло обоснованное предположен
ие
,
что с помощью
ЭПЭ
можно
интенсифицировать технологические процессы обработки металлов давлением
( ОМД)
,
такие как вол
о
чение, прокатка, штамповка, вытяжка и др.
Э
т
и предположения оправдались,
но внедрение новой технологий

электропластической деформации
металла ( ЭПДМ)
оказалось
связанным
с
рядом объективных трудностей:



с
ложностью
подведения
тока высокой плотности в зону деформации металла на
современных
прокатных и волочильных

станах;



отсутствием
хороших не

искрящих контактов
;



отсутствием

пр
о
мышленны
х источников импульсного тока,

предназначенных для
этих целей.

Справедливости ради отметим, ЭПЭ
менее универсален, чем джоулевы
й эффект, т.к. в
отличие от последнего
существует лишь во время пластической д
е
формации материала.
Вместе с тем он энергетически
менее емок, т.к. ток вводится лишь в зону деформации
металла
:




непосредственно в зону вол
о
чения
с помощью двух
близ
ко
стоящих контактов
до и
после
волоки;

Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.



www
.
ntgcom
.
com


Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.


www
.
ntgcom
.
com

О.А
. Троицкий


43




в промежуток между ва
лками при прокатке;



по периметру вырубки материала пр
и вырубке и штамповке м
атериала;






через
деформирующ
ие стальные шарики или ролики в
случае ротационной вытяжки
металла
.


Н
а
пример, введение технологии электропластического

волочения на совр
е
менном стане
получения проволоки энергетически означает включение одной не очень мощной
лампы
накаливания в цепь, обеспечивающую электричеством этот стан. При волочении ме
д
ной
проволоки, например, диаметром 0,2

0,3 мм это эквивалентно включению

в

цепь 100 вт

лампы

накаливания.

Вместе с тем в силу относительной малости сечений металла в зо
не
волочения, прокатки и т.д. плотность вв
о
димой электрической мощности при
электропластической технологии
ОМД
достаточно высока и достигает зн
а
чений 5

10
4
Вт/см
2
,
что близко к лучевым воздействиям.

К преимуществам электропластической технологии
ОМД
можно
отнести
следующее:



возможность позонного воздейс
т
вия на материал и позонной интенсификации
технологических процессов с получением материала с пери
о
дически измененными
свойствами;





эколог
и
ческая чис
тота метода и его экономичность;



высокая скорость и эффе
кти
в
ность воздействия;



отмена операций промежуточных

отжигов;



возможность комбинирования
ЭПЭ
с
джоулевым эффектом с установлением в
заготовке
практ
и
чески любых сопутствующих температур.

К недостаткам и ограничениям новой технологии относятся
:





снижен
ие величины ЭПЭ с увеличением скорости деформации заготовки

более 1
,
0


1
,
5 м/
сек , что связано с ограничениями на скорость дрейфа электронов
транспортного тока; скорость
деформации материала не должны превышать скорость
дрейфа электронов
, которая определ
яется по формуле

/0,51/
F
VJenì

,
где
e



заряд электронов
;
n


концентрация электр
о
нов в единице объема металла
,

J



амплитудная плотность тока
.



невозможность ее применения при
ОМД
загот
о
вок большого сечения
из

за
большого
энергопотребления в этом с
лучае и
сложности создания в зоне деформации пло
т
ности
тока
порядка
10
5
А/см
2
, при которой реализуется
ЭПЭ
.

Как
уже
установлено в технологических опытах,
наиболее вероятными областями
практического
применения
ЭПЭ
являются
:



сверхтонкое, тонкое и среднетонк
ое волочение проволоки (до ~ 1 мм
);



прокатка то
н
кого листа и ленты;



ультразвуковая ковка ленты;

В настоящее время во всем мире создано примерно 45 единиц опытных станов и станков
ЭПДМ.
Созданные
станы

и технологии
ЭПДМ уже осуществляют
выпуск масс
о
вой
пр
одукции
в этой области металлургии
. Целесообразность расширения
и
с
пользования

ЭПЭ
при
всех видах
ОМД
стала очевидной. Поэтому массовое внедрений технологий ЭПДМ в
металлургическую практику


это вопрос только времени. Технологии ЭПДМ относятся к
классу ма
териал
о


и
энергосберегающих
.


Одной из
технологий
ЭПДМ
является
ультразвуково
е
электропластическо
е
плющени
е

(
УЗЭП
)

труднодеформируемых металлов и
сплавов.



II
.
У
льтразвуковое электропластическое плющение металла
.

В работах
[
1
4

1
7
]
осущ
ествлялось плющение с током проволоки из молибдена в ленту
при q = 20%, а также из сплава Мо с Re МР

47ВП в ленту с коэффициентом формы до 30
(вм
е
сто достижимого при обычной прокатке 10)
c
нагревом в зоне деформ
а
ции не более 300

350
o
С
. По такой технологии получали ленты из воль
ф
рама и вольфрам

рениевого сплава
Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.



www
.
ntgcom
.
com


Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.


www
.
ntgcom
.
com

О.А
. Троицкий


44


ВР

27ВП с коэффициентом формы до 20

30. Достигались
единичные обжатия до 22

40%
[
1
4]
.

Однако применение в зоне деформации вольфрама только электр
и
ческого тока не
позволяет получа
ть еще больших степеней единичного обжатия материала, чем указанные. В
связи с этим, нами совместно с с
о
трудниками МГМИ был
и
разработан
ы
стан

и способ для
ультразвукового электропластического плющения проволоки из вольфрама и других
тру
д
нодефо
рмируемых мет
аллов и сплавов
[
8
,9
]
.
Способ предусматривает о
д
новременное
использование в зоне деформации электрического тока и ультразвука, как показано на
р
ис
.
1,
где 1,

9

приемно

сдаточный и укладочный механизмы; 2

двигатель постоянного тока; 3,

4

датчик натяж
ения и тензостан
ция; 5

7

ультразвуковой генератор, преобразователь и
концентратор УЗ

колебаний; 8


отражатель; 10

генератор
и
мпульсного тока; 11

исходная
проволока; 12

получаемая микролента.



Рис
.
1


При
ультразвуковом электропластическом
плющ
ении,
в о
т
личие
от простого плющения
с током [
1
4

1
7]
и разработанного
в
[
19
]
способа простого ультразвукового плющения,
достиг
а
ются рекордные степени единичного обжатия

в несколько десятков пр
о
центов (до
88

90%) без растрескивания материала. В качестве и
сточника ультразвука использовался
генератор УЗГ

1

4 с преобразователем типа ПМС

15А

18. Геометрические размеры
конце
н
тратора и отражателя выбирались с учетом необходимости получения стоящей волны,
что увеличивало амплитуду колебаний в зоне деформации в 2
раза.

При УЗ

плющении, как было показано в
[
19
,
21
]
, возможны два режима
деформирования

импульсный и непрерывный, причем соотношение между ними
определяется кинематическими параметрами установки и режимами процесса УЗ

плющения. Импульсный режим деформи
рования более эффективен, чем непрерывный с
точки зрения снижения энергосиловых параметров процесса и повышения качества
получаемой ленты. Согласно (21) существуют предельные соотношения между скоростью
протягивания ленты, величиной упругой деформации з
аготовки (большей частью проволоки
небольшого диаметра), параметрами колебательной системы и углом захвата бойков, при
котором обеспечивается импульсный режим упругопластического деформирования металла.

Важно отметить, что для увеличения скорости протяги
вания ленты и диаметра
деформируемой
проволоки
необходимо увеличивать суммарную амплитуду УЗ

колебаний и
уменьшать угол захвата бойков или упругие свойства заготовки, что мы делаем с помощью
электропластического эффекта действия тока.

При плющении вольфр
ама марки ВТ исходная проволока имела диаметр 0,41 мм.
Частота ультразвука была равна 18

20 кГц, амплитуда колебаний 20

60 мкм. Скорость
плющения составляла 6

60 м/мин. Без тока процесс, как правило, не шел

происходило
расщепление материала. С током (при
одновременном действии УЗ) получалась лента
хорошего к
а
чества. За один проход достигались единичные обжатия на 88

90%.
А
м
плитудная плотность тока в зоне деформации составляла (1,1

4,5)

10
2
А/мм
2
. Нагрев по
расчетам был равен 400

450
o
С.

Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.



www
.
ntgcom
.
com


Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.


www
.
ntgcom
.
com

О.А
. Троицкий


45


На рис. 2
,
а по результатам испытаний 8

10 образцов в каждой точке приведены
зависимости предела прочности ленты, полученной с и
с
пользованием УЗ, импульсного
(кривые 1, 2

разной полярности), пост
о
янного (кривые 3, 4

разной полярности) и
переменного
(кривая 5) тока от степени единичного обжатия
00
()/
dhd

. Видно, что
наибольшее изменение

в
происходит после плющения на постоянном и импульсном токе.
Наличие минимума на кривых объясняется тем, что при больших единичных обж
а
тиях
00
()/
dhd

(начиная примерно с 65%) процесс плющения частично пер
е
ходит в волочение.
Это отражается на механических свойствах ленты.

Пластичность ленты оценивалась по числу перегибов на радиусе в 1 мм. Зависимость
числа гибов n от степени обжатия
00
()/
dhd


100% приведена на рис 2
,
б). Видно, что n
нарастает с увеличением
00
()/
dhd

, особенно в случае совмещения УЗ с действием
импульсного тока.



Рис. 2а

б
.
Зависимость предела прочности

в
(а) и числа гибов
n
(б) вольфрамовой лен
ты от
единичных обжатий при ультразвуковом эле
к
тростатическом плющении. 1,2

импульсный
ток (плюс и минус до зоны д
е
формации); 3,4

постоянный ток (плюс и минус до зоны
деформации); 5

переменный ток


Можно предположить, что под влиянием тока увеличивае
тся пл
а
стичность материала
за счет формирования дислокационной структуры, препятствующей раннему появлению
микротрещин в ленте. В частности, может возникать более дисперсная ячеистая структура.
Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.



www
.
ntgcom
.
com


Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.


www
.
ntgcom
.
com

О.А
. Троицкий


46


Такие предпол
о
жения можно сделать на основании работ С.А.Фирст
ова, которым было
показано, что при больших деформаци
ях
со знакопеременным нагружен
и
ем можно
сформировать разориентированную ячеистую дислокационную структуру
,
и за счет этого
повысить весь комплекс механических характ
е
ристик о.ц.к. металлов. Знакопеременные
напряжения должны быть дост
а
точными для размножения дислокаций. Последнее условие,
по

видимому, выполнялось в описанных экспериментах
.

На рис. 2
,
б приведены зависимости числа гибов n на радиусе r = 2 мм (основные
ли
нии) и угла пружинности

(пунктирные линии) от q для ленты, полученной без тока (1 и
1
/
) и с постоянным током ( 2 и 2
/


минус; 3 и 3
/


плюс дл зоны деформации). Видно, что в
результате действия тока число гибов n и угол пружинности

возрастают. Было
установлено та
к
же, что происходит снижение усилий прокатки на 10

15%.

Рентгеноструктурные исследования вольфрамовой ленты были пр
о
ведены во
ВНИИТСе. Использовался дифрактометрический метод п
о
строения полюсных фигур.

Съемки велись на отражение от плоскости (200) на приборе ДРОН

1 с приставкой ГП

2.
Образцы приклеивались на кювету в виде монослоя размером 17х17 мм
2
. Поверхностный
слой обра
з
цов толщиной примерно 20 мкм снимался электрополировкой. В процессе съемки
кювет
ы вращались на 360
o
и наклонялись от 0
o
до 70
o
через ка
ж
дые 5
o
. Бесструктурным
эталоном служил вольфрамовый штабик, спече
н
ный из мелкодисперсного вольфрамового
порошка
при 1200
o
С. Части
ч
ные полюсные фигуры были получены усре
д
нением полных
полюсных ф
и
гур.

На рис.
3
приведены полюсные фигуры. Установлено, что кроме характерной для
текстуры прокатки металлов с о.ц.к. структурой ориент
и
ровки зерен (001)

<
110
>
развивается
ориентировка (111)
<
110
>
, а для этой текстуры, как было показано С.А.Фирстовым,
характерна более диспер
с
ная ячеистая дислокационная структура, чем для (001)
<
110
>
.
Ориент
и
ровка (001)
<
110
>
была наиболее острой у ленты, полученной с испол
ьз
о
ванием
импульсного тока.


Рис.
3
.


Полюсные фигуры (200) плющенки толщиной 85

90 мкм из вольфрамовой проволоки
диаметром 0,4 мм, полученной при пропуск
а
нии тока: а) постоянного; б) импульсного; в)
переменн
о
го
;
(


(001) /110/,


(111) /110/)


Была изучена также электропластическая прокатка пружинного сплава К40ТЮ,
идущего на изготовление пружин часовых механизмов. Высокие упругие свойства ленты из
этого материала достигаются при д
е
форм
ировании на 85

90% (для проволоки) и на 70

75%
(для ленты) с пр
е
имущественной кристаллографической ориентировкой (111). Сплав К40ТЮ
является стареющим сплавом. Основные элементы, входящие в сплав: 39,85% Со; 12,5% Gr;
18,52% Ni; 3,7% Мо; 6,59% W; 1,78% Ti;
2,05% Mn, остальное С, Si и P. После прокатки
лента имела

в
= (2,0

2,05)

10
3
МПа, угол пружинности

= 135

140
o
(при размере 1,2х1,5
мм) и число гибов n = 100

130. После отпуска в результате дисперсионного тверд
ения

в

повышалась до (2,35

2,45)

10
3
МПа, а

до 160

166
o
. Число гибов сокращалось.

Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.



www
.
ntgcom
.
com


Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.


www
.
ntgcom
.
com

О.А
. Троицкий


47


На рис.
4
по результатам 8

10 испытаний в каждой точке прив
е
дены значения

в
ленты
в зависимости от степени единичного обжатия q
. Деформация осуществлялась либо без тока
(1), либо с постоянным током силой 10 А (2, 3) с минусом (2) и плюсом (3) до зоны
деформации. Видно, что с током высокие значения

в
= (1,9

2,0)

10
3
МПа получаются уже
при относительно малых степенях обжатия q = 33

45%, тогда как без тока п
о
добные
значения

в
получаются лишь при q = 50

60%.

Показанное на рис.
4
изменение механических свойств ленты можно объяснить,
наряду с деформационным упрочнением, процессами старения, проходящими частично во
время обработки сплав
а с током. По существующей технологии операция старения
проводится обычно при 350
o
С. Температурные условия во время электропластической
прокатки были обеспечены, а равномерная и интенсивная пластическа
я деформация
материала за счет э
л
ектроннопластического действия тока стимулировала выделение
мелкодисперсных фаз и образование сложных твердых раств
о
ров.




Рис.
4.


Зависимость предела прочности

в
(а), числа гибов
n

с
новные линии) и угла
пружинности

(пунктирные линии) (б) ленты из
сплава К40ТЮ от степени обжатия
q
=
(
h
1



h
0
) /
h
1

100% для образцов, прок
а
танных без тока (кривая 1 и 1
/
) и с постоянным током
силой 10А (кривые 2 и 3) с полярностью минус (кривая 2 и 2
/
) и плюс (кривая 3 и 3
/
)

до зоны
деформации


Рентгеноструктурные ис
следования проводились на дифрактометре АДП

10 фирмы
“Филипс” с использованием Со


K


излучения. Метод
и
ка подготовки образцов была
прежней. Рентгенофазовый анализ показал присутствие в образцах, фазы кобальта
модификации


Со, имеющей г.ц.к. структуру с параметрами решетки а = 3,537 А. Это
высокотемпер
а
турная модификация существует в равновесных условиях при Т

417
o
С.
Параметр а определялся по линиям (222) и (311). Резу
льтаты измере
ний приведены в
таблице
.

Было установлено, что в результате действия постоянного т
о
ка происходит
увеличение а до значений 3,605
±
0,001 А, что объясняется образованием сложных твердых
растворов с большим числом компонент. При действи
и переменным током существенных
изменений параметра а по сравнению с деформацией без тока не происходило.
Следовательно, те
п
ловые процессы не определяли структурные и фазовые превращения в
м
а
териале. С увеличением степени единичного обжатия ленты q наблюд
а
лось
Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.



www
.
ntgcom
.
com


Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.


www
.
ntgcom
.
com

О.А
. Троицкий


48


пропорциональное q искажение решетки


Со. Наконец, оценки п
о

уширению линий на
полувысоте пиков при одних и тех же q показали ув
е
личение размеров кристаллитов в ленте,
прошедших прокатку с током, в пределах от 0,3 до 0,6 мкм.

Та
блица
1

Изменение параметра кристаллической решетки пружинной ленты К40ТЮ

после обычной и электропластической прокатки


№№
п/п

Номер образца

и степень обжатия

Электрический

режим

Параметр

кристаллической
ре
шетки, а, А

1

№ 00 Исходный

образец

Отжиг при 600
o
С

4 часа

3,5
±
0,001

2

3

4

№ 27

№26 q
27
>
q
26
>
q
23

№23


Без тока


3,600
±
0,001

5

6

7

№ 1

№ 3 q
1
>
q
3
>
q
6


№ 6


Переменный ток

15 А


3,600
±
0,001

8

9

10

№ 12

№ 10 q
12
>
q
10
>
q
8

№ 8


Постоянный ток 15 А

плюс до зоны деф.


3,604
±
0,0
01

11

12

13

№ 17

№ 14 q
17
>
q
14
>
q
15

№ 15

Постоянный ток 15 А

минус до зоны деф.


3,604
±
0,001


Выводы


В результате ультразвукового электропластического плющения пр
о
волоки вольфрама в
ленту достигаются единичные обжатия до 88

90% при хорошем качестве поверх
ности и
кромок ленты. Лента обладает высокой пластичностью, может производиться без создания
защитной атмосферы вокруг зоны деформации.

Наложение тока на зону деформации пружинной ленты из сплава К40ТЮ приводит к
росту угла пружинности ленты

, более раннему по степеням деформации упрочнению

в
и
некоторому росту числа гибов ленты
n
. Происходит также увеличение параметра
кристаллической р
е
шетки основной фазы, что объясняе
т
ся выделением мелкодисперсных
фаз и о
б
разованием сложных твердых
растворов.

Предложена модель электронно

пластического эффекта, учитывающая основные
положения динамической и инерционной теорий участия электронов проводимости в
пластической деформации металла
. Модель построена
,
в предположении
эквивалентности
действия т
ока приложению к кристаллам дополнительных эффективных напряжений,
влияния тока на скопления дислокаций, на перестройку и срыв скоплений со стопоров в виде
примесей и дислокаций в других системах скольжени
я, а также с других п
репятствий,
помимо возможного
действия спинового
разупрочнения
[
20
]
.


Литература


1.

О.А. Троицкий, Электромеханический эффект в металлах
//
Письма в ЖЭТФ, 10,
18

22(1969).


2.

О.А.Троицкий, Ю.В.Баранов, Ю.С.Авраамов
,

А.Д.Шляпин
.
Физические основы
и технологии обработки современных материал
ов, М

И,
I
и
II
тома,

Ижевск
:

Изд

во РХД, АНО ИКИ
.

Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.



www
.
ntgcom
.
com


Вестник научно

технического развития



Национальная Технологическая Группа

www
.
vntr
.
ru


№ 10 (26), 2009 г.


www
.
ntgcom
.
com

О.А
. Троицкий


49


3.

K
.
Okzki
,
M
.
Kgw
,
H
.
Conrd
, Электромеханический эффект в металлах.
Ser
.
Met
.,12,1063 (1978)

4.

K. Okzki, M. Kgw, H. Conrd, Ser. Met.,13, 277 (1979)

5.

K. Okzki, M. Kgw, H. Conrd, Ser. Met.,13,
473 (1979)

6.

K. Okzki, M. Kgw, H. Conrd. Evlution of the contr, of kin, pinch nd heting
to the electropltic effect in titnium. Preprint
1979

7.

О.А. Троицкий,
A
.Г. Розно, Электропластическая деформация металла
//
Физика
твердого тела, 12, №1, 203

2
10, 1970.

8.

В.И. Спицын, О.А. Троицкий, Электропластический эффект в металлах
//

Вестник АН СССР, №11, 10

14, 1974.

9.

В.И. Спицын, О.А. Троицкий, Моделирование теплового и пинч

действия
импульсного тока на пластическую деформацию металла
//
Доклады АН СССР,
22
0, №5, 1070

1073, 1975.

10.

О.А. Троицкий, В.И. Спицын, Исследование электропластической деформации
методом релаксации напряжений и ползучести
//
Доклады АН СССР, 226, №6,
1307

1310, 1976.

11.

В.И. Спицын, О.А. Троицкий, В.Г. Рыжков, А.С. Козырев, Однофильерное
эл
ектропластическое волочение тончайших медных проволок
//
Доклады АН
СССР, 231, 402

407, 1976.

12.

О.А. Троицкий, В.И. Сташенко, В.И. Спицын, Влияние электрического тока на
релаксацию напряжений в кристаллах
Zn
,
Cd
и
P
//
До
к
лады АН СССР, 241,
№2, 93

95, 1978.

13.

А.А. Предводителев, О.А. Троицкий, Дислокации и точечные дефекты в
гексагональных металлах
.
М
:

Атомиздат, 1973.

14.

К.М.

Климов

и др
.
Изменение пластичности вольфрама под влиянием
электрического тока
//
МТОМ, №1,

стр
.
56

57,1977.

15.

К.М.

Климов и др
.
Электропл
астическая прокатка проволок в ленту микронных
сечений из вольфрама и его сплава с рением
//
Известия АН СССР, сер
.

Металлы,

№4, стр
.
143

145,1975.

16.

К.М.

Климов и др
.
Об электропластичности металлов
//
ДАН СССР, т219,

№2,
стр
.
323

325,

1974.

17.

К.М.

Климов и
др
.
Использование эффекта электропластичности для плющения
проволоки
//
Приборы и системы управления, №10, стр
.
5

53, 1975.

18.

В.И.

Спицын, О.А.

Троицкий и д
р.
Стан для плющения тончайшей пружинной
ленты из вольфрама с помощью ультразвука и электропластич
еского эффекта
//

ДАН СССР,
т.
236, №1, стр
.
85

086, 197
7.

19.

Е.П.

Игнашев
.
Исследование и разработка методов и устройств для получения
узких микролент, применяемых в приборостроении
.
Автореферат диссертации,
Минск, 1073.

20.

M
.

Molotkii

nd

V
.

Fleurov
,
Mgnet
ic

effect

in

electroplticit

of

metl
,
Phicl

Review

B
,

v
52, № 22,
p
.
15829.

21.

В.Н.

Северденко,

В.В.

Клубович,

А.В.

Степаненко
.
Обработка металлов
давлением
с
ультразвуком
.
Минск
:
Наука и
техника, 1973
,

стр
.
288
.




Поступила: 29.07.09.


Приложенные файлы

  • pdf 3230580
    Размер файла: 697 kB Загрузок: 1

Добавить комментарий